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hastelloy C4哈氏合金焊接工藝
1、化學(xué)成分及力學(xué)性能
hastelloy C4對(duì)應(yīng)ASME中UNS編號(hào)為N06455,其化學(xué)成分及力學(xué)性能見表1,2[1]。hastelloy C4屬于Ni-Cr-Mo類型鎳基耐蝕合金,單相奧氏體組織,由于含有較高Cr和Mo,所以既耐還原性介質(zhì)腐蝕又耐氧化性介質(zhì)腐蝕,同時(shí)在氧化-還原復(fù)合介質(zhì)中也耐蝕。通過降低C,Si,F(xiàn)e的含量,加入穩(wěn)定化元素Ti,增加了抗晶間腐蝕能力。其抗點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕和應(yīng)力腐蝕能力也較好[2-3]。
表1、C4材料化學(xué)成分%
化學(xué)成分 | C | Mn | Fe | P | S | Si | Ni | Co | Ti | Cr | Mo |
標(biāo)準(zhǔn)值 | ≤0.015 | ≤0.08 | ≤3.0 | ≤0.04 | ≤0.03 | ≤1.0 | 剩余 | ≤2.0 | ≤0.7 | 14.0~18.0 | 14.0~17.0 |
復(fù)驗(yàn)值 | 0.003 | <0.01 | 1.0 | <0.002 | 0.002 | <0.01 | 67.28 | 0.03 | <0.01 | 15.7 | 15.58 |
表2、C4材料力學(xué)性能
項(xiàng)目 | R/N·mm-2m | R/N·mm-2eL | A/% |
標(biāo)準(zhǔn)值 | ≥690 | ≥276 | ≥40 |
復(fù)驗(yàn)值 | 744 | 319 | 72 |
2、hastelloy C4哈氏合金焊接性分析
(1)鎳基耐蝕合金具有較高的熱裂紋敏感性,焊接過程中容易產(chǎn)生結(jié)晶裂紋和液化裂紋。裂紋產(chǎn)生的原因[2]:在高溫下鎳與硫、磷極易形成低熔點(diǎn)共晶體;當(dāng)焊接熱輸入較大時(shí),會(huì)導(dǎo)致焊接接頭晶粒粗大,晶粒間會(huì)存在較多的碳化物和促進(jìn)液化裂紋的金屬間化合物,增大熱裂紋傾向。因此焊接時(shí)應(yīng)采取控制焊接熱輸入,限制焊縫中的S,P,Si含量等措施。(墨?鉅)
(2)鎳基焊縫金屬對(duì)氣孔比較敏感。
氣孔產(chǎn)生的原因:鎳基合金液態(tài)金屬的流動(dòng)
性比較差,在焊態(tài)下氣體來不及逸出;鎳基合金固液相的溫度間距小,氧氣、二氧化碳和氫氣等氣體在液態(tài)鎳中的溶解度比較大,但當(dāng)焊縫冷卻時(shí),溶解度明顯減小,熔池中的氣體來不及逸出形成氣孔。因此焊接前應(yīng)將施焊區(qū)域的油、水等會(huì)引起氣孔的雜質(zhì)去除干凈,焊接材料可以加入錳、鈦和鈮等脫氧元素,焊接過程中應(yīng)加強(qiáng)焊接熔池的氣體保護(hù)。
焊接工藝制定
2.1、焊接方法及焊接材料
根據(jù)產(chǎn)品結(jié)構(gòu)特點(diǎn),采用氬弧焊焊接的方法[4-5],焊接材料選用ERNiCrMo-7焊絲,直徑2.4mm,化學(xué)成分見表3[6]。焊接時(shí)背面采用氬氣保護(hù),Ar純度為99.99%,流量為8~10L/min。
表3、ERNiCrMo-7材料化學(xué)成分%
化學(xué)成分 | C | Mn | Fe | P | S | Si | Cu | Ni | Co | Ti | Cr | Mo | W |
標(biāo)準(zhǔn)值
| ≤0.015
| ≤1.0
| ≤3.0
| ≤0.04
| ≤0.03
| ≤0.08
| ≤0.50
| 剩余
| ≤2.0
| ≤0.7
| 14.0~18.0
| 14.0~18.0
| ≤0.50
|
復(fù)驗(yàn)值 | 0.001 | 0.14 | 0.46 | 0.006 | 0.002 | 0.02 | 0.02 | 剩余 | <0.11 | 0.19 | 15.8 | 15.73 | 0.10 |
2.2、坡口設(shè)計(jì)
由于鎳基合金液態(tài)焊縫金屬具有流動(dòng)性較差和熔深較淺的工藝特性,不容易潤(rùn)濕展開,接頭需提供足夠的空間便于金屬填充,坡口應(yīng)采用較大的根部間隙和坡口角度,較小的鈍邊高度,以防止焊接時(shí)出現(xiàn)未熔合和未焊透缺陷,保證液態(tài)焊縫金屬布滿坡口。(墨?鉅)工藝評(píng)定試驗(yàn)采用對(duì)接接頭的坡口形式,如圖2所示。
圖2坡口形式
2.3、焊前清理
焊前清理工作對(duì)焊接鎳基耐蝕合金非常重要,在焊接前,焊絲及hastelloy C4和不銹鋼S31603的施焊區(qū)域必須使用丙酮或無水乙醇等溶劑清洗去除油、水分及其他污物,以避免氣孔和裂紋的產(chǎn)生。
2.4、預(yù)熱及道間溫度控制
鎳基耐蝕合金焊前一般不需進(jìn)行預(yù)熱,室溫環(huán)境下即可焊接。當(dāng)焊件溫度低于2℃或更低時(shí),焊接坡口及兩側(cè)大于300mm的(墨?鉅)范圍內(nèi)應(yīng)加熱到15~20℃,以防止?jié)駳饫淠龑?dǎo)致氣孔的產(chǎn)生。焊接時(shí)過大的焊接熱輸入和道間溫度會(huì)導(dǎo)致晶粒過大,增大熱裂紋傾向和降低耐腐蝕性能,應(yīng)控制道間溫度在100℃以下。
2.5、焊接工藝參數(shù)
根據(jù)鎳基合金焊接特性,為防止其產(chǎn)生熱裂紋,應(yīng)采用較小的焊接熱輸入,多層多道焊,焊接時(shí)不宜橫向擺動(dòng),盡量直線運(yùn)動(dòng),制定的焊接工藝參數(shù)見表4。
表4、焊接工藝參數(shù)、
焊接方法 |
層數(shù) |
焊接材料 | 規(guī)格/mm |
極性 | 焊接電流/A | 電弧電壓/V | 焊接速度/cm·min-1 | 線能量/kJ·cm-1 |
GTAW
| 1
| ERNiCrMo-7
| 2.4
| DCEN
| 90~110
| 11~13
| 10~15
| ≤8.58
|
GTAW | 2~5 | ERNiCrMo-7 | 2.4 | DCEN | 110~140 | 11~13 | 10~15 | ≤10.92 |
3、hastelloy C4哈氏合金焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)
按照NB/T47014—2011[7]和技術(shù)要求,根據(jù)以上擬定的焊接工藝,選用厚度為8mm的S31603和C4(N06455)板材分別進(jìn)行了兩組焊接工藝評(píng)定試驗(yàn)。一組為S31603與C4之間焊接,試樣編號(hào)為863#;一組為C4與C4之間相焊,試樣編號(hào)為864#。
試件焊后經(jīng)100%RT和100%PT檢測(cè)無缺陷后進(jìn)行拉伸、彎曲、晶間腐蝕、焊縫部位化學(xué)成分分析等試驗(yàn)項(xiàng)目。其中,晶間腐蝕試驗(yàn)結(jié)果為:863#:晶間腐蝕試驗(yàn)(2件),按GB/T15260—1994[7]標(biāo)準(zhǔn)B法驗(yàn)收合格;864#:晶間腐蝕試驗(yàn)(2件),按GB/T15260—1994[7]標(biāo)準(zhǔn)B法驗(yàn)收合格。其他項(xiàng)目試驗(yàn)結(jié)果見表5~7。
表5拉伸試驗(yàn)結(jié)果
試樣編號(hào) | 抗拉強(qiáng)度 | 斷裂部位和特性 |
863#-1 | 620 | 塑斷于熱影響區(qū) |
863#-2 | 620 | 塑斷于熱影響區(qū) |
864#-1 | 735 | 塑斷于熱影響區(qū) |
864#-2 | 735 | 塑斷于熱影響區(qū) |
表6彎曲試驗(yàn)結(jié)果
試樣編號(hào) | 試樣類型 | 彎曲角度 | 試驗(yàn)結(jié)果 |
863# | 面彎 | 180 | 合格(2件) |
863# | 背彎 | 180 | 合格(2件) |
864# | 面彎 | 180 | 合格(2件) |
864# | 背彎 | 180 | 合格(2件) |
表7焊縫化學(xué)成分%
化學(xué)元素 |
C |
Si |
Mn |
S |
P |
Ni |
Cr |
Mo |
Fe |
Co |
Ti |
863#試樣(焊縫中心線處外表面)墨?鉅 |
0.003 |
0.02 |
0.16 |
0.005 |
0.023 |
67.28 |
15.69 |
14.95 |
1.28 |
0.05 |
0.07 |
864#試樣 | 0.002 | 0.03 | 0.06 | 0.007 | 0.025 | 67.68 | 16.00 | 14.63 | 1.17 | 0.07 | 0.04 |
通過試驗(yàn)結(jié)果可以看出,試樣編號(hào)為863#的抗拉強(qiáng)度值均大于不銹鋼S31603標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的抗拉強(qiáng)度最低值490N/mm2;試樣編號(hào)為864#的抗拉強(qiáng)度值均大于固熔狀態(tài)hastelloy C4標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的抗拉強(qiáng)度最低690N/mm2,且均為塑性斷裂于焊接接頭熱影響區(qū)。兩組評(píng)定面彎、背彎試樣彎曲到180°后,拉伸面上的焊縫及熱影響區(qū)內(nèi)沒有開口缺陷,符合NB/T47014標(biāo)準(zhǔn)要求[7]。
晶間腐蝕試驗(yàn)試樣在銅-硫酸銅-16%硫酸溶液中連續(xù)加熱24h后進(jìn)行彎曲試驗(yàn),拉伸面無裂紋等缺陷,滿足標(biāo)準(zhǔn)[8-9]要求,說明焊接接頭耐腐蝕性能良好[10]。
由此可見,試件經(jīng)無損檢測(cè)合格后取樣進(jìn)行力學(xué)性能檢測(cè),焊接接頭的抗拉強(qiáng)度、彎曲性能結(jié)果均滿足NB/T47014—2011要求,焊縫化學(xué)成分和晶間腐蝕試驗(yàn)合格,證明制定的焊接工藝良好,可以保證焊接接頭的力學(xué)性能和耐晶間腐蝕性能。
4、hastelloy C4哈氏合金焊接接頭金相檢測(cè)
為進(jìn)一步了解所制定焊接工藝對(duì)焊接接頭的影響,取樣進(jìn)行了宏觀金相檢測(cè)和微觀金相檢測(cè)[11]。兩組評(píng)定各取一件試樣,試樣編號(hào)分別為863#,864#。
用10倍放大鏡進(jìn)行宏觀金相檢測(cè),兩件試樣焊接接頭截面均無氣孔、夾渣、裂紋、未熔合、未焊透等缺陷。
微觀金相檢測(cè)如圖3,4所示。863#試樣檢測(cè)結(jié)果為:S31603母材和熱影響區(qū)為奧氏體加少量δ鐵素體組織,焊縫為奧氏體加微量δ鐵素體組織,C4側(cè)熱影響區(qū)和母材為奧氏體組織。864#試樣檢測(cè)結(jié)果為:C4側(cè)母材及熱影響區(qū)為奧氏體組織,焊縫為奧氏體加微量δ鐵素體組織[12-13]。通過微觀組織圖可以看出,兩件試樣焊接接頭組織細(xì)密,沒有出現(xiàn)晶粒組大,無有害相的析出,表明焊接工藝性能良好。
(a)S31603母材500×
(b)S31603側(cè)熱影響區(qū)500×
(c)焊縫100×
(d)C4側(cè)熱影響區(qū)100×
(e)C4母材100×
圖3863#試樣微觀組織
(a)C4母材100×
(b)C4側(cè)熱影響區(qū)100×
(c)焊縫100×
圖4864#試樣微觀組織
5、hastelloy C4哈氏合金焊接結(jié)論
(1)hastelloy C4屬于Ni-Cr-Mo類型鎳基耐蝕合金,單相奧氏體組織,焊接時(shí)具有熱裂紋和氣孔敏感性,采用本焊接工藝進(jìn)行施焊,可以獲得合格的焊接接頭。
(2)采用氬弧焊方法,使用ERNiCrMo-7焊絲,背面采用純氬氣保護(hù),焊前嚴(yán)格清理焊絲及坡口表面,坡口角度適當(dāng)加大,采用較小熱輸入,道間溫度控制在100℃以下,多層多道焊。經(jīng)工藝評(píng)定試驗(yàn),C4與C4焊接接頭抗拉強(qiáng)度為735N/mm2,C4與S31603焊接接頭抗拉強(qiáng)度為620N/mm2,面彎、背彎均合格;晶間腐蝕按GB/T15260—1994標(biāo)準(zhǔn)B法驗(yàn)收合格,表明焊接接頭的力學(xué)性能和耐蝕性能滿足標(biāo)準(zhǔn)要求。
(3)焊接接頭中焊縫為奧氏體加微量δ鐵素體組織,C4側(cè)熱影響區(qū)及母材為奧氏體組織,S31603側(cè)熱影響區(qū)及母材為奧氏體加少量δ鐵素體組織,焊接接頭組織細(xì)密,無晶粒粗大現(xiàn)象,無有害相的析出,焊接工藝性能良好。
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